Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно.

4. Упругость стены на участке меж уголками

Упругость уменьшилась.

Рис. 8. Сечение главной балки из 2-ух симметричных уголков.

6. РАСЧЁТ СТЫКА ГЛАВНОЙ БАЛКИ

Нужно высчитать равнопрочный стык двутавров с соединениями легированными болтами. Болты выполнены по ГОСТ Р 52643-2006.

Сталь 40Х.

1. Расчётное сопротивление растяжению болтов М30 определяется по [2,с.127 ,табл.Г.8]

Rbh = 0,7Rbun = 0,7·900 = 630 МПа.

2. Болты М30 Аbn = 5,61 см Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно. [2, с.127,табл.Г.9].

3. Расчётное усилие Qbh, которое воспринимается одной поверхностью трения

;

где m = 0,58 – коэффициент трения при зачистке поверхностей дробеструйным методом [2,с.83,табл.42];
gh = 1,12 – коэффициент надёжности при зазоре меж болтом и стеной отверстия 1 мм;

4. Свойства двутавра последующие:

ü площадь сечения А = 849 см2;

ü главный момент инерции Jx = 7979586,75 см4;

ü момент сопротивления Wx = 66220,62 см Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно.3;

ü сталь размеренной плавки С255 (ВСт3сп5) с расчётным сопротивлением Ry = 230 МПа, толщина t = 20-40 мм;

ü фактический изгибающий момент, который способен передать

двутавр Мф = Ry·Wx = 230·101476,5 = 23339595 гНсм;

ü площадь полки Ап = 90·3,2 = 288 см2;

ü площадь стены Аст = 265·2,2 = 583 см2.

5. Момент инерции стены двутавра

Jст = = 3411764,5 см4

6. Часть изгибающего момента, передаваемая стеной

= = 5782654,65 гНсм.

7. Несущая способность 1-го болта (2 поверхности трения)

Fб = 2· Qbh Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно. =2·1647,2 = 3294,4 гН

8. Требуемый момент сопротивления 1-го ряда болтов при числе рядов m = 2

.

9. Стык стены перекрываем 2-мя симметричными накладками шириной

tвст = 1,2 см, 2tн = 2·1,2 = 2,4 > tст = 2,2 см.

10. Зададим габарит болтового поля (рис.8)

С = hст - 2∆ - 3d = 265 - 2·3 - 3·3 = 250 см,

где ∆ = 3 см, d = 3 см.

11. Определяем нужное число болтов n в ряду из квадратного уравнения

где

n2 – 20,07·n + 21,07 = 0,

n Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно. = 27,9 шт.

Примем 28 шт. болтов.

12. Определяем шаг болтов s

s = = = 9,3 см.

Назначим шаг s= 9,0 см.

13. Уточняем габарит болтового поля

С = s·(n – 1) = 9,0·27 = 243 см.

14. Определяем плечо внутренней пары сил 1-го ряда болтов

15. Фактическая несущая способность стыка стены

крепкость стыка стены достаточна.

16. Для стыка пояса примем три накладки шириной по tнп = 1,6 см

17. Пояс двутавра выдерживает силу

Fпф Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно. = 230·265 = 60950 гН.

18. Для стыка пояса нужно число болтов

n = = = 18,5 шт.

Примем 20 болтов М30 из стали 40Х(болты с одной стороны от стыка).

Малый шаг болтов

s = 3d = 3·3,0 = 9 см

Lн=s·(n-1)+3d=9·(20-1)+9=180 см

Рис. 8. Монтажный стык.

5. Понижение МАТЕРИАЛОЁМКОСТИ главной балки Методом ВВЕДЕНИЯ ШАРНИРОВ.

Введём шарниры в первом и 3-ем пролётах так, чтоб момент

во 2-м пролёте и Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно. опорные моменты над 2-мя центральными колоннами стали равны друг дружке

Рис.10 .Схема трехшарнирной балки.

; ; ; ;

1. Посреди центрального пролёта двухконсольной балки

2. Вылет каждой из консолей

3. Требуемый момент сопротивления

4. Толщина стены при новеньком моменте сопротивления

Принимаем tст=1,6 см

5. Площадь сечения

= (66%). Было 100 %

Вывод: Экономия стали 34%.

6. Определяем габариты стены

Аст=50% =0,5·560,66=280,33см2 ;

hст= см;

Аст=281 см2 .

7. Определяем габариты полки

Аnол=25% =0,25·560,66=140,65 см2

Отношение ширины Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно. пояса bпк его толщине tп для малоуглеродистой стали должно быть менее 30.

Принимаем tп =3 см,

тогда 47\3=15,7 см < 30 см.

Апол=47·3=141 см2

8. Фактическая площадь сечения

=281+2·141= 563 > 542,86 см2 - припас обеспечен.

9. Момент инерции сечения

10. Момент сопротивления сечения

11. Проверка на крепкость

Вывод: Крепкость балки на извив обеспечена

12. Проверка на срез

м

Q= гН

МПа

Вывод: крепкость стены на срез около опоры балки Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно. обеспечена.

6. ПРОВЕРКА Стойкости Стены ГЛАВНОЙ БАЛКИ.

Устойчивость стены балки при локальных воздействиях сосредоточенных сил обеспечиваем, приваривая к ней автоматической сваркой продольное однобокое ребро в верхней четверти высоты стены.

Проверку стойкости проводим СП Железные конструкции. [2] в 2-ух сечениях по длине балки. Определяем действующие напряжения: около опоры; посреди пролёта; в месте конфигурации сечения Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно.:

Таблица 4. Напряжения, действующие по длине балки.

Действующие напряжения, МПа
Обычные Обычные Сдвигающие
Около опоры 6,79 66,08
посреди пролёта 6,79

Устойчивость стены зависит: от гибкости стены (≈130); от схемы расположения рёбер жёсткости, от локальных напряжений. Общая устойчивость главной балки обеспечена раскреплением верхнего пояса главной балки из её плоскости второстепенными опорами. В этих же сечениях Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно. находим критичные напряжения

Рис. 11. Схема приварки ребра к стене главной балки.

  1. Локальные напряжения под опорами 2-ух второстепенных балок

Qвт б= 1046гН;

МПа

  1. Условие, при котором обеспечивается устойчивость стены:

  1. Определяем критичные обычные напряжения

В нашем случае см – длинноватая сторона пластинки , , потому, при вычислении и принимаем , тогда – отношение большей стороны пластинки к Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно. наименьшей ; , где

= =1,1, МПа.

4. Критичные сдвигающие напряжения вычисляем по реальным размерам пластинки: – длинноватая сторона пластинки, , наименьшая сторона пластинки

см;

5. Критичные сдвигающие напряжения определяем по формуле с подстановкой в неё фактических размеров проверяемой пластинки;

– отношение большей стороны пластинки к наименьшей

; где

Rs= 0,57·Ry=133,4 МПа,

6. Критичные локальные напряжения

7. Проверяем устойчивость стены около опоры в сечении А-А,

– устойчивость Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно. обеспечена.

8. Проверяем устойчивость стены в сечении В-В, посреди пролёта

устойчивость обеспечена.

9. Проверяем устойчивость стены в сечении Б-Б, в месте конфигурации сечения

– устойчивость обеспечена.

Вывод: Устойчивость стены по всей длине балки обеспечена.


9.РАСЧЁТ центрально сжатой КОЛОННЫ

Определяем размеры поперечного сечения трубчатой колонны, обеспечивающие её устойчивость.

1. Суммарная опорная реакция 2-ух Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно. основных балок:

N = 2Qгл.б. = 2·54202,3 = 108404,6 гH

Сталь BCт 3 сп 5 (Rу=230МПа)

2. Задаём коэффициент продольного извива j = 0,8;

.

Рис. 12. Схема и сечение колонны (Размеры в см.)

3. Высоту колонны определяем с учётом:

ü отметки настила по заданию – 15,5 м,

ü высоты главной балки hгл.б=2,714 м,

ü высоты второстепенной балки hвт.б=0,587 м

где µ=1(из условия Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно. закрепления колонны).

4. Принимаем трубу Ø 920·11мм (92·2,0 см) ГОСТ 10704-91

5. Фактическая площадь сечения трубы

6. Момент инерции

7. Радиус инерции

ix=iу= =

8. Упругость

9. По СНиП [2, с. 9] коэффициент стойкости

10. Проверка стойкости

0,95·0,905·230 =197,6 МПа

Вывод: устойчивость колонны обеспечена с припасом.


10. РАСЧЁТ БАЗЫ центрально сжатой КОЛОННЫ ИЗ СТАЛИ

База является опорной частью колонны и создана для передачи усилий с колонны на фундамент. В состав базы входят плита Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно., траверсы, ребра, анкерные болты и устройства для их крепления (столики, анкерные плиты и т.д.). Конструктивное решение базы находится в зависимости от типа колонны и метода сопряжения ее с фундаментом (жесткое либо шарнирное).

Более нагруженным элементом является плита базы колонны. В нашем случае сопряжение стержня колонны с фундаментом шарнирное Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно., потому принимаем плиту базы без траверс. Плиту назначаем малых размеров в плане, круглую.

Колонну прикрепляем к фундаменту 4-мя анкерными болтами М30 длиной . Анкерные болты снабжены шайбами и гайками. Четыре гайки под плитой делают рихтовочные функции и обеспечивают безвыверочный установка колонн. Верхние четыре гайки крепчалёжные. Перед монтажом плиты колонны рихтовочные Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно. гайки выставляют на проектную отметку с внедрением нивелира. Четыре анкерных болта объединены поперечными стержнями в единый пространственный каркас.

Расчёт плиты базы колонны с фрезерованным торцом.

1. Поперечник плиты = 92 + 18 = 110 см

2. По контактным напряжениям на смятие под плитой колонны назначаем бетон марки В20, .

Проверяем бетон на смятие

Крепкость бетона В15 на Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно. смятие обеспечена.

3. Сталь плиты ВСт3Кп2 ГОСТ 380-71. Расчётное сопротивление сталипри растяжении Rt =195 МПа.

4. Определяем толщину плиты из условия прочности её при извиве

Рис. 13. Схема базы колонны ( металлической ).

5. Напряжения в плите от извива её

6. По табл. 8.8 [1,с.204] находим коэффициенты в круговом и тангенциальном направлении зависимо от дела поперечников:

7. Находим изгибающие моменты в плите в Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно. круговом и тангенциальном направлениях :

8. Требуемый момент сопротивления при извиве плиты находим по

.

9. Толщин плиты должна быть более .

b=1 см -условная ширина расчётного элемента.

Принимаем tпл = 12,0 см

10. Фактический момент сопротивления

11. Проверяем крепкость плиты при извиве в круговом и тангенциальном направлении:

Крепкость плиты достаточна.

12. Проверяем плиту на срез по контуру колонны Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно..

Срезающая силазависит от контактных напряжений сжатия Nср= ·Асв

13. Площадь среза плиты по контуру колонны

;

<195 МПа

Крепкость плиты при извиве по приведённым напряжениям достаточна.

11.РАСЧЕТ БАЗЫ ЦЕНТРАЛЬНО СЖАТОЙ КОЛОННЫ

ИЗ ЧУГУНА.

1. Поперечник металлической плиты примем как у металлической = 92+18 = 110 см.

2. Площадь её:

3. Проверяем крепкость бетона при смятии под металлической плитой

;

По контактным напряжениям на смятиепод металлической плитой колонны Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно. назначаем бетон марки В20 МПа. Крепкость бетона В20 на смятие обеспечена.

4. Принимаем чугун марки СЧ 30.Расчётное сопротивление чугунапри растяжении Rt =100 МПа.

5. Требуемый момент сопротивления при извиве металлической плитыСЧ 30

6. Толщина плиты должна быть более

7. Фактический момент сопротивления

8. Проверяем крепкость металлической плиты при извиве в круговом направлении

;

9. Площадь среза металлической плиты Моменты сопротивления совпали, следовательно, замена выполнена правильно. по контуру колонн ;

10. Проверяем крепкость металлической плиты при извиве в тангенциальном направлении

крепкость плиты при сдвиге достаточна с излишком.

11. Проверка прочности плиты при извиве по приведённым напряжениям

=84<100 МПа

крепкость плиты при извиве по приведённым напряжениям достаточна.


molitvi-carya-kulashekhari-ego-bozhestvennaya-milost-stranica-3.html
molitvi-ko-presvyatoj-bogorodice.html
molitvi-pesnopeniya-i-prizivi-obrashennie-k-bogine-i-bogu.html